为了确保事情或工作扎实开展，就常常需要事先准备方案，方案是书面计划，是具体行动实施办法细则，步骤等。那么问题来了，方案应该怎么写？小编为同学们精心整理了土建施工专项施工方案（最新5篇），希望同学们阅读之后能够文思泉涌。
外墙施工专项施工方案 篇一
关键字：护坡桩、降水、观测
1.工程概况
1.1建筑设计概况
包头保利香槟花园一期工程1#地下室，用途为地下车库，基坑开挖深度约为8米，长约83米，宽约27米，基坑重要性等级为二级。由于基坑开挖较深且所遇土层为砂性土含水率低，遇风容易侧向塌方，稳定性差；且南侧距基坑边缘约7米处，为一栋18层高楼，对基坑的稳定性极为不利。所以为保证基坑开挖后边坡的安全与稳定、提高施工单位的生产效率及经济适用等因素，需对基坑进行支护，初步拟采用护坡桩及土钉墙支护措施。
1.2场地水文地质情况
勘察发现一层地下水，埋藏于自然地表下7.0～7.7米之间，标高为1042.67～1043.19米，地下水类型属潜水。
2.工程重、难点分析
2.1工程重点
加强施工安全监测工作是本工程重点中的重点，尤其本工程对南侧已封顶的香槟花园2#楼地基沉降、垂直度等的影响，项目部配合沉降观测队伍进行严密监测，确保周边安全。制定严密的施工监测方案，利用信息化施工技术，对基坑进行水平及沉降观测，及早发现危险征兆，采取对应措施，根据变形观测情况确定是否对周围土体、地下管线、建筑物进行保护措施。建立应急预案系统，开挖中有专人巡视检查渗漏情况，发现问题，立即汇报上级部门，采取措施，启动应急预案程序。
2.2工程难点
护坡和降水设计与施工为工程难点之一。根据岩土工程勘察报告，地下水位位于地表以下7.0m～7.9m之间，且为水头可变，可自由流动的潜水，需要降水，但南侧距离2#楼近，且2#楼地基埋深仅4.2m，地下土质已中砂层为主，对外力反映灵敏，降水和护坡均易使之发生不均匀沉降、变形裂缝和二次沉降等问题。
3.基坑降水支护设计方案
3.1降水设计方案
香槟花园1#地下室设计基坑开挖范围约为97m×37m，深度为8m的矩形基坑，中心点水位降至地面以下8.5m。
考虑地层以粘性土和砂类土为主，地下水位埋深约为7.3m左右，属第四系空隙潜水，水位通常季节性波动不大。地下水的补给来源主要为大气降水及侧向渗流补给，主要含水层为砂类土层，渗透系数取地区经验值为45m/d左右，拟采取管井进行降水。
3.2基坑支护设计方案
3.2.1 基坑支护设计方案的选择
本工程基坑支护设计方案主要考虑以下几点因素：（1）技术成熟；（2）施工简便；（3）安全可靠。
本工程基坑支护设计如下：
基坑南侧，由于距香槟花园2#楼较近，从地表至-3.85m标高采取土钉墙支护的方式；南侧基底标高-7.90m处从-3.85m至-7.90m采取CFG排桩+土钉墙的支护方式；南侧土台侧面采用土钉墙护面。
通常护坡桩桩顶设在自然地面上，但考虑到2#楼基础筏板底标高为-4.1m，我项目部和外部专家组讨论一致决定采取先进行护坡桩位置的土方开挖至-3.85m，留出护坡桩位置开始进行护坡桩施工，桩顶标高定为-3.85m既可保证基坑的安全性，同时从经济方面也得到了节约。
基坑东、西、北侧，采取土钉墙放坡（1：0.3）支护的方式。
3.2.2 基坑支护设计方案
基坑各面支护简述如下：
基坑南侧：上部土钉墙，下部土钉墙+排桩
土钉墙：第一道土钉墙标高-1.5m，长度7.0m，倾角5°～15°，水平间距2.0m。第二道土钉墙标高-3.0m，长度8.0m，倾角5°～15°，水平间距2.0m。第三道土钉墙标高-4..85m，长度6.0m，倾角5°～15°，水平间距2.0m。第四道土钉墙标高-6..85m（距灌注桩顶3m），长度4.0m，倾角5°～15°，水平间距2.0m。
钢筋混凝土CFG排桩：排桩桩长8.55m，桩径600mm，设计桩中心距为1.0m，保护层厚度50mm，共88根。桩顶用冠梁连接，使其连为一体。同时在距桩顶3m(标高-6.85m)处设置一道腰梁，由2根工字钢焊接组成，工字钢规格型号：22b热轧碳素钢。桩身混凝土强度采用C25。
东、西、北三个侧面：上部土钉墙，下部土台，土台侧面土钉墙护面。
地表至-3.85标高两道土钉墙，同南侧第一、第二道土钉墙；-3.85标高至基底两道土钉墙，同南侧面第三、第四道土钉墙。
土台侧面三面挂φ6@200×200mm钢筋网，现场绑扎，上下层搭接长度300mm，面层喷60厚C20混凝土，混凝土配合比由试验确定。
3.2.3施工总体部署
根据施工总进度计划，1#地下室土方分两次开挖到位，第一次由地表开挖至-3.85m标高（至砂层），边开挖边做好边坡的土钉墙支护和排桩支护；第二次待CFG排桩施工完后开挖至设计基底标高。在第二步土方开挖之前，先行进行降水施工，待地下水位降到设计位置后再进行第二步土方开挖。
4.基坑监测
根据《基坑监测技术规范》（GB50497-2009）第3.0.3条规定，“基坑工程施工前，应由建设方委托具备相应资质的第三方对基坑工程实施现场监测，监测单位应编制监测方案，监测方案须经建设方、设计方、监理等认可，必要时还需与基坑周边环境涉及的有关管理单位协商一致后方可实施。”本方案所述是根据以往施工经验，对本工程基坑监测提出的建议和要求。
4.1监测项目
基坑工程施工现场监测的内容主要分为两大部分，即围护结构本身和相邻环境的监测。围护结构中包括土钉墙、围护桩和坑内土层等三部分；相邻环境监测内容主要包括相邻土层、相邻房屋两部分。
4.2监测方案和测点布置原则
测点布置则涉及同类测试内容中元件或探头的设置方式和数量，在结构安全控制和费用控制方面同样具有重要作用。需要指出，目前有关基坑工程现场监测点布置尚未有明确的规定，工程实际大都以在达到监测目的的前提下尽可能降低监测费用的原则予以确定，各监测单位都有自己的传统做法。
4.2.1 桩顶水平位移和垂直沉降
桩顶水平位移和垂直沉降是基坑工程中最直接、最重要的观测内容。测点一般布置在与桩刚性连接的围护结构钢筋混凝土冠梁表面上，采用铆钉枪打入铝钉，或钻孔埋设膨胀螺丝，也有涂红漆等作为标记的。
4.2.2 桩深层挠曲
桩深层挠曲观测，亦称桩测斜，是深基坑位移控制的重要手段。考虑到埋设的难度和量测工作量较大的状况，测点一般均布置在围护结构的各边跨跨中。测斜管通常绑扎在钢筋笼上，同步放入成孔或成槽内，通过浇筑混凝土固定于桩墙之中。管长一般取为与桩长度一致，并延伸至地表。
4.3检测周期与频率
基坑工程现场监测属于施工测试范畴，其宗旨在于确保工程快速安全顺利施工完成。为了完成这一任务，现场监测工作基本上伴随围护结构和主体结构施工的全过程，即从围护结构开始施工直至地下结构完成。
5.结论
施工过程当中，我项目部严格按照经专家论证讨论通过的施工方案和国家相关规范要求组织施工，施工方法正确，派专人进行过观测，及时记录观测数据，科学分析，直至1#地下室回填土完成，相邻2#楼未发生任何位移，基坑发生任何塌方安全事故， 确保了工程的顺利完工，安全、经济均得到保证。
参考文献：
水利水电工程施工方案 篇二
关键词：水利水电工程；新技术； 传统施工技术
中图分类号：F416.9文献标识码：A
前言：近年来，随着水利水电工程建设的不断发展，水利水电工程建设也取得了一定的成绩。但由于行业的特点，劳动力密集、从业人员业务素质和文化水平较低，致使水利水电工程施工技术更新速度慢，水利水电工程建设发展缓慢。因此加强水利水电工程施工技术，对于水利水电工程建设的快速发展具有至关重要的作用。事实证明，只有掌握了现代水利水电工程施工技术，并灵活地应用到水利水电工程施工中，才能真正推动水利水电工程建设的迅速发展；才能真正地对水利水电工程进行全过程、全方位、全员的水利水电工程的管理和控制，从而获得水利水电工程建设的经济效益和社会效益。
1、设计科学合理的施工方案
由于水利水电工程质量的好与坏直接关系到社会经济的发展和人们生活水平的提高，因此做好水利水电工程建设意义重大，工程施工质量安全一定要保证。在水利水电工程施工前，应根据工程的性质和特点设计科学合理的施工方案，并在施工中严格按照施工方案进行施工，同时对施工中出现的问题要及时发现、及时解决，确保工程施工顺利进行。
第一，设计水利水电工程方案前，应对水利水电工程的性质和特征进行全面的总结。比如水利水电工程的大小、工程所在地周围的环境、气候条件、水文特征及地质地貌情况等等。在研究有关科学资料的同时，还应对施工现场进行实地观察、测量、记录有关数据，掌握施工现场的各项资料，并将这些资料进行分析对比，为水利水电工程施工设计科学合理的方案打下坚实的基础。
第二，根据水利水电工程的性质和特征，制定科学合理的施工方案。科学合理有效的水利水电工程施工方案对水利水电工程的施工至关重要，因此制定方案时，一定要认真分析已有资料和现场掌握的实际资料，然后根据工程的具体特征制定切实可行的施工方案，科学合理地将现代技术与传统技术有机地结合起来，从而确保水利水电工程顺利施工。
2、科学技术在施工中的运用
在过去的水利水电工程施工现场，大家看到的是大量的施工人员和一些简单的机械，而现代化的设备和高端的技术很少在水利水电工程施工中应用。随着社会的发展，科学技术的进步，我们应将现代化的设备和先进的科学技术运用到水利水电工程施工中，使其为水利水电工程服务，不断地提高施工人员的科技运用能力和专业水平，用科学技术推动水利水电工程施工的发展。目前，现代的科学技术已应用到施工中，比如利用Auto―CAD软件，进行工程图形的绘制和计算，以提高工程施工的准备度；在工程监测方面，广泛采用GPS定位系统，以提高工程测量的准确性和效率。
2.1、提高GPS在工程测量中的运用
随着水利水电工程建设的发展，传统的注重角度、距离地面定位技术已远远不能适应现代经济发展的要求，而先进的应用越来越广泛的GPS技术则成为当前提高工程测量效率的最好选择。GPS技术在测量中不仅具有效率高、速度快的特点，而且在测量精度方面也具有很强的优势。GPS技术，彻底颠覆了传统的测绘定位技术，GPS定位仪器的利用，是测绘定位技术的彻底改革，它将极大提高工程准确度和效率。
2.2、绘图计算方面的应用
在过去的水利水电工程施工中，工程施工的图纸和数据的计算都是技术人员用手工的方式进行绘图和计算。比如施工工程横断面、纵断面图形的绘制及其它图形的绘制，断面积及其它工程数据的计算，通常都是设计人员根据以往的经验及相关的公式进行人工计算，大大增加了设计人员的劳动强度，同时也浪费了大量的时间，而且人工计算往往造成数据结果不准确。
随着水利水电工程建设的发展，传统的手工绘图、手工计算数据的方式已不能满足时展的要求。上世纪八十年代美国Autodesk公司开发的AutoCAD计算机辅助设计与绘图软件，广泛用于机械设计和制造、建筑和土木工程等行业，极大地提高了各行各业的工作效率。如能将AutoCAD技术应用到水利水电工程，则能大大减轻设计人员的工作量，提高工作效率，同时也能提高绘图和计算的准确性。
2.3、运用现代技术进行数据收集和管理
随着水利水电工程建设的发展，过去手工绘图、计算及用纸质存储数据和资料已不能满足当前数据管理的需要。而现代的GPS和CAD技术在水利工程测量和绘图、计算方面，越来越发挥其巨大的优势，在水利水电工程中积累了大量的数据和资料。GIS 是一个基于数据库管理系统（ DBMS ）的管理空间对象的信息系统，在水利水电工程建设中的应用，可以将大量的测量数据和信息以数据库的形式进行科学的存储，同时，应用GIS技术和测量所得的数据，建立科学三维地形模型，从而提高管理水平和服务应用水平。
3、水利水电工程施工要强化传统施工技术
随着水利水电工程建设的发展，现代科学技术GPS技术和CAD技术已应用到工程测量、数据计算和绘图等各个方面，但传统的水利水电施工技术仍然在当前施工技术中起着主导的作用。为更好地提高工程质量，有必要对传统的施工技术进行改进和创新。
3.1、预应力锚固技术的创新和应用
预应力锚固技术在水利水电工程施工中得到了广泛的推广和应用，预应力锚固技术适应面较广，具有较大的发展潜力，在国内外深受广大施工人员的普遍欢迎。预应力锚固技术是一项比较特殊的施工技术，是在预应力混凝土基础上发展起来的一项锚固技术，是预应力岩锚和混泥土预应力拉锚的总称，能对原有工程起到增强和加固的作用。在水利水电工程施工中将传统技术预应力锚固技术与现代GPS技术有机地进行结合，可以很好地按照方向、形状和锚固深度，对水利水电工程的基岩施加预应力，从而加大工程的受力强度。
3.2、碾压混泥土技术的创新和应用
随着水利水电工程建设的发展，传统的碾压混泥土技术已不能满足现代水利水电工程施工的要求。大面积混凝土碾压技术是本世纪初兴起的一项新的筑坝技术。目前已被越来越多的施工人员采用，是水利水电工程施工中不可缺少的一项新技术，并将逐渐成为世界范围内的一项新技术而被广泛运用。大面积混凝土碾压技术是通过大面积碾压干硬混凝土混合物进行浇筑的筑坝技术，这种碾压技术不影响混凝土强度，能够较好的改善层面，施工速度较快，而且投入资金相对较少，适合水利水电工程大体积大面积混凝土施工。大面积碾压混凝土技术应用到水利水电工程施工技术中，将很好地改善传统的大坝混凝土施工方法，碾压时用薄层作铺料，碾压干硬拌合物，采取震动碾压，将表面充分压实，从而提高施工速度。
3.3 水利水电施工导流和围堰技术
水利水电工程施工中导流技术对整个工程施工质量、安全起着决定性的作用，因此，水利水电工程中施工导流方案设计必须科学合理，需要协调好人力、物力和财力三方面关系，同时应根据工程周围施工环境来进行。在河道、水面上进行水利水电工程施工，施工导流是最关键的环节，传统的导流方式是修筑围堰。修筑围堰时，应全面考察了解工程周边的地理环境，依据地形地貌，同时按照国家规定的水利水电工程建设的标准，确定合理的导流流量、导流时段及导流方案。科学合理的导流方案和高标准的围堰技术是确保水利水电工程大坝和闸门质量安全的保证。
3.4 水利水电工程混凝土外加剂使用技术
随着水利水电工程建设的迅速发展，一些传统施工技术也在不断的改进和创新，来满足当前水利水电工程施工的需要。比如混凝土外加剂的采用，它能有效地使混凝土特性充分发挥出来，来满足水利水电工程耐久性和稳定性的要求。混凝土外加剂作为混凝土的添加成分，具有作用大、用途广、收益高等特点，目前混凝土外加剂已经广泛应用到水利水电工程施工中，并发挥了巨大的作用。它的作用包括：处理修补表面、提高混凝土变形能力、抗化学腐蚀等等。外加济的使用，为提高水利水电工程施工质量发挥了重要的作用。
小结
随着水利水电工程建设的发展，一些现代的科学技术已经应用到水利水电工程施工中，并且发挥了至关重要的作用，水利水电工程施工技术的创新和应用是水利水电工程建设发展的关键因素，直接关系到水利水电行业的经济效益和社会效益，因此必须加强水利水电工程施工人员的业务培训，提高专业水平，把现代水利水电工程施工技术与传统的施工技术有机结合并应用到现代水利水电工程施工中，只有这样才能不断地提高我国水利水电工程施工技术水平。
参考文献：
[1]魏朝坤。大体积碾压混泥土[M].北京：中国水利水电出版社，2005.
房建工程砌体施工方案 篇三
关键词：框架；结构；抗震；砌体结构
中图分类号：TU323.5 文献标识码：A 文章编号：
1 框架结构和砌体结构相结合的抗震设计方案
从汶川大地震已破坏的房屋看出，传统的框架结构设计已满足不了抗震要求，它的缺点是底层和顶层的梁柱截面都相同。虽然能满足静力状态下的结构稳定，却满足不了在地震特大复杂动力作用下的结构稳定，而且，梁柱相交的节点处没有抵抗地震水平作用力的构造设计，填充墙多采用非烧结空心砌块，抗压抗剪强度低，整体刚度和稳定性差；它还有一个影响房屋抗震能力的严重问题，就是与梁柱结合非常差。在地震力作用下多被“甩出”，致使框架梁柱相交节点处形成了“铰”，“演变”成了不稳定结构，所以重者房屋整体垮塌，轻者结构破坏，不能再继续使用。笔者以为要改变钢筋混凝土结构和砌体结构的设计划分，二者结合起来设计施工，这样建造的房屋抗震能力就更强。怎样才能使二者结合起来呢？方案如下。
前面已说过，基础设计成整体的钢筋混凝土底板，底板设计成筏式基础更为理想，并将基础放置在地表面。这样，地基即使在地震的作用下变形导致楼身倾斜，后我们还可以在基础下用工程技术手段纠正倾斜、建筑物仍能安全使用。考虑1 层梁柱受水平地震作用最大，以上逐层递减，所以梁柱截面尺寸亦宜逐层递减，即保证结构刚度和稳定，又能做到经济合理。在底板与柱相交处设“腋肢”，柱与梁相交节点处设“腋肢”和“加固角”。角柱设计成L 形，边柱设计成T 形。且1 层L 形角柱T 形边柱每边宽度最宽、顶层L 形边柱每边宽度最小。房屋横向的柱截面可加大。1 层梁截面高度宜适当加高、屋盖梁高度也应高于中间层。
外墙墙厚增加至490mm 厚，以提高外墙稳定性。宜使用烧结多孔砖，内隔墙可用空心砌块砌筑。内隔墙宜200mm ～ 240mm 厚。但传统的空心砌块减孔率宜缩小，即砖壁增厚、四角要用加固角补强，不但能实现梁墙联合承重，而且也大大提高了房屋的抗剪切力和整体刚度及稳定性。而且也要视结构部位、宜掺砌适量的多孔砖横隔墙，以提高抵抗房屋横轴线方向的地震水平作用产生的剪切力。
施工时参照砌体房屋构造柱的施工规范，即先砌墙，后浇柱、梁。不宜砌“马牙”。但与混凝土接触面要缩口灰砌筑，保证墙与混凝土充分咬合。外墙窗洞口处、窗台处宜在两柱间通浇一层钢筋混凝土压板，宽度同墙宽。采用此设计施工方案不但能确保砖砌体与混凝土梁柱的牢固结合，又可节省模板工程费用，和模板工程施工时间。
楼梯间处墙厚宜采用370mm 厚墙、且要使用烧结多孔砖。楼梯梁板截面宜加大，配筋要调整。因楼梯间是易受破坏的薄弱部位。
钢筋混凝土预应力空心板仍可合理安排使用。因为它有许多优越性，如自重轻，节省钢材、水泥、砂、碎石、模板，加快施工进度等等。前已说明，但它在安装拼缝工序质量不合格的情况下，板缝易开裂，整体刚度差。仅从汶川震倒的房屋画面看到，空心板在安装拼缝施工工序没有按照“胶合”空心板拼缝的工艺要求施工，加之板侧壁形状也不利于胶合，所以，空心板多数都是单体脱落，板侧壁“光光滑滑”，没有任何胶合的痕迹。所以笔者以为空心板仍可应用，但要改变空心板侧壁形状，采用高强度等级的细石混凝土，如C40 以上，体现水泥胶浆的“胶合”作用，同时空心板拼缝工序要纳入强制条文标准控制施工质量，因为它涉及到结构安全，以往人们都没有重视这道工序。另外我们在两板对头处采取必要的构造措施，空心板是能保证结构安全的。是什么构造措施呢？就是在空心板端头保留露出8cm ～ 10cm 长的低碳冷拔钢丝（只要在空心板生产中，断板时可做到），搭空心板的梁做成“花篮”式梁或“十字形”式梁，这样空心板对头间距可加大至150mm ～ 200mm，即增加了空心板搭在梁上的长度，又可采取技术措施将两空心板端头露出的钢丝连接在一起，而后再将两板端头补浇混凝土。采取这样的构造措施，它的抗脱落能力就能同现浇板一样。
承载空心板的梁宜设计成花篮式或“十字”形梁，以花篮梁为例。假如梁底截面宽250mm，花篮“沿”处即可达450mm ～ 500mm 宽，这样空心板可搭在梁上长度150mm，梁中间可留出200mm 后浇缝（花篮梁上部“篮梁”），空心板端保留100mm 一段钢丝锚入梁内（能连在一起更佳）。另外，空心板搭在梁上的长度也相应加长。这几项措施可防止空心板脱落，保证整体刚度。
要特别说明的是花篮梁要改变传统的配筋方案，即箍筋既要做一个按梁底宽正梯形，还要做一个反梯形箍筋，合理布置。花篮“沿”边处的纵向受力筋直径要加大，以增强梁抵抗垂直于梁纵轴线方向的地震水平作用的能力。
2 多层钢筋混凝土框架结构、砌体结构相结合抗震结构设计方案的安全性和经济性浅析
既要提高结构的安全度（抗震能力），又要努力减少建造投资，这是一对矛盾。任何一个抗震结构设计方案总要考虑它的经济性；考虑国家财力物力的承受水平。
本方案采用钢筋混凝土整体筏式基础，且设置在地表面，与其他结构形式的基础比较，不会增加建造投资，或增加很少，考虑整体筏式基础方案是将房屋拟作一艘浮在水面上的船只。地震力作用的地面拟作风力作用的水面。此方案可近似按房屋基础在地面下无构件受地震作用影响考虑，而且，房屋的荷载（含基础荷载）对地基单位面积的压应力要比采用条形基础、框架独立柱基础的房屋减少约50% ～ 60%（粗略测算），条形基础、柱基础就整体房屋平面而言，形成了对地基局部的集中压应力，而整体钢筋混凝土板式基础则形成对房屋地基整体平面匀布压应力。我们从作用力和反作用力原理可知，整体板式基础房屋受地震组合作用力（竖向作用、水平作用）的影响就会小很多，所以整体板式基础抗震能力强，安全性高。
钢筋混凝土异形柱框架结构梁柱截面与传统钢筋混凝土框架结构梁柱截面基本相同，内墙墙、梁联合承重的部位梁截面可小于传统框架梁截面。所以也不会增加建造投资或增加很少。
本方案采用异形柱截面可按房屋纵、横轴方向抵抗地震作用产生的侧向力的差异，灵活设计柱的截面，如在房屋的横轴方向抵抗侧力较弱，就应将柱截面加大，而房屋的纵轴方向抵抗侧力的能力较强，从经济性考虑，可将柱截面适当减小，达到了既保证结构安全又经济的设计目的。同时房屋内观感与方形柱比较也很好（方形柱多在室内露出两个角，不但影响观感，还要增加室内装修工序的费用和工时）。
与传统钢筋混凝土框架结构相比，本方案主张增加墙的厚度（如护墙采用490mm 厚，且用多孔砖砌筑），要增加建造投资，传统的钢筋混凝土框架结构设计设计方案中，护墙多采用400mm 厚空心砌块。虽然节省了砌体材料，但抗震能力却很差。护墙虽然增加到490mm 厚，但大大增强了房屋抵抗地震作用下产生的剪切力，提高了房屋的整体刚度和稳定性。因本方案采用先砌墙后浇柱梁的施工工序方案，能可靠保证护墙和内隔墙不会在地震作用下，从框架中“甩出”，致使整个房屋结构破坏直至倒塌。即充分考虑了“墙梁柱联合作用”，保证了房屋抗震能力，而且护墙厚度增加，在保证房屋的抗震能力的同时，又提高了房屋的节能保温性能。砌体材料增加的投资，可从房屋逐年累积节能的费用中得到补偿。若干年后，本方案的建造投资就会与传统框架结构设计方案的建造投资持平，甚至会大大低于传统框架结构的建造投资。
内墙厚度增加，虽然增加了建造投资，但提高了内墙抗压抗剪强度，提高了整体刚度和稳定性。相应地梁截面高度可缩小（介于圈梁和承重梁之间），实现墙梁联合承重。而且内墙厚度增加，能提高隔音性能，改善了使用功能。如果用价值工程分析的方法来评价，本方案的价值就会大大高于传统框架结构方案。
土建施工专项施工方案 篇四
关键词：现浇梁； 模板支撑架；专项施工技术方案
Abstract: through the construction of cast-in-place beam formwork support scheme, the pressure bar stability calculation theory and its vertical non uniform cross section load supporting arrangement principles, special conditions for bridge site support arrangement method and technique, the quality of construction safety matters needing attention.
Key words: cast-in-place beam; formwork; special construction technology programs
中图分类号： TU74文献标识码：A
第一章、工程概况
1.1工程概况
新建铁路东北东部铁路通道登沙河至庄河段高阳跨城庄铁路特大桥，中心里程为DK144+883.14，桥梁全长3985.76m。其中跨越城庄铁路为一联（32+48+32）m连续梁，墩号为第80号～第83号墩。
连续梁截面采用单箱单室、变高度、变截面直腹板形式。箱梁顶宽11.96m，底宽6.4m。顶板厚度除梁端附近外均为43.8cm，腹板厚度48—90cm，按折线变化，底板厚度由跨中的40cm变化至根部的60cm。边跨12.8m（其中现浇8#梁段长7.85m）等高直线段梁高为2.588m。
箱梁横截面采用单箱、单室直腹板形式，顶板厚度除梁端附近外均为35cm，腹板厚48～70～90cm，底板由跨中的40cm按二次抛物线变化至根部的60cm。顶板宽度11.96m，底板宽度6.4m。梁高沿纵向按二次抛物线变化，中支点梁高3.5m，边支点及跨中梁高2.5m，中跨跨中直线段长8.4m，边跨直线段长12.8m。箱梁设计采用C50混凝土，竖向预应力钢筋采用φ25mm高强度精轧螺纹钢筋。（1+0+1）节段及墩身构造图如图1所示。
1.2、桥梁主墩概况
第81～82号桥墩为主墩，墩身高度均为11m、10.5m，墩身设计为C40实体钢筋混凝土结构。墩身顶帽尺寸横桥向宽9.4m、顺桥向长3.2m。墩身结构如图2所示。
1.3、悬浇梁概况
全桥共分为31个梁段，T构每侧悬浇6个节段，总计悬浇24个节段。中支点O号梁段长度6m，1号梁段3m长，其余悬浇梁段分成3.0m及3. 45m，合拢段长1.5m，边跨直线段长度7.85m。
O号梁段及边跨梁段设计采用支架现浇法施工方案，其余均为挂篮悬臂浇筑施工工法。最大悬臂浇筑长度23.25m（墩中心至6号块端）。
悬浇梁各个节点几何特征如下表所示。
（32+48+32）m连续梁悬浇T构主要参数表
1.4、施工的难点和重点
本项分项工程施工的难点和重点是斜腿支架承台上安装位置的精度控制，以保证杆件销接顺利安装，以及高空作业的施工安全。
第二章、模板支撑架结构概况
根据中华人民共和国住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》[2009]87号文要求，针对本桥O号梁段模板支撑架的分项工程编制专项施工技术方案。本方案编制的主要内容包括斜腿支架及上部横向二次分配梁及其桁联稳定结构。其上结构属于底模模板结构，列入模板施工作业指导书中编制。
综合本桥结构设计的具体条件，以最高墩身8.5m高为设计，O号梁段及1号梁段是对称浇筑，拟定模板现浇支架采用斜腿支架结构形式。斜腿支架以粗钢管为支杆，细钢管为水平拉杆，上层采用工字钢横向主梁和工字钢分配梁结构。
由于0号梁段6 m 长不能满足两只挂篮独立安装场地需要，考虑高空挂篮解体——再组装的安装安全风险较大，计划将两个1号梁段（各长3 m）改为支架现浇，以满足两只挂篮独立安装的施工需要，则O号梁段模板支撑架搭设长度满足12 m长梁段浇筑需要。
本桥O号梁段及1号梁段现浇支架采用承台上斜腿支架结构方案。支撑架平面尺寸总宽度不小于12m、总长度13m，按（1+0+1）节段总长度12m设置。细部杆件为：
斜支撑柱N1杆件采用直径φ300 mm、壁厚10mm螺旋钢管柱；主梁N2采用双拼I56b工字钢，分配梁N3采用I25b工字钢上水平拉杆N4采用直径φ25mm、标准强度[σ]=830MPa（型号PSB830）精轧螺纹钢筋。（1+0+1）梁段现浇混凝土模板支撑架结构如图3所示
第三章、结构设计荷载计算
（一）、方案设计依据及计算参数
1、本工程客货共用箱梁设计图；
2、高阳跨城庄铁路特大桥下部结构设计图纸；
3、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203—2008）；
4、《铁路桥涵工程施工技术规范》((TB10203-2002）/（J162-2002）)；
5、《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；
6、[TZ324—2010]《铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南》；
7、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；
8、【JGJ166-2008】《脚手架及模板安全技术规范》；
9、【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》
10、钢材弹性模量E=2.1×105MPa；Q235钢材抗拉、抗压设计控制强度f=215Mpa，剪切强度fv=125Mpa；
11、钢筋混凝土重度rc=26KN/m3；
12、结构强度安全系数K=1.3；
13、二次分配梁允许挠度[ω]=L/500；
14、恒载系数1.2，活载系数1.4；
15、施工人员及机械活载按1KN/m2，（参考【JGJ166-2008】《建筑施工模板安全技术规范》取值）；
16、模板重量q=2.5KN/m2。外钢模板、竹胶板芯模、木框架，参考【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》取值。
（二）、荷载计算
1、计算结构恒载
本桥（1+0+1）梁段全长12m采用支架现浇，分两次浇筑。先一次浇筑6m长 O号梁段，待O号梁段完成后，再接续浇筑两个3m长1号梁段。从支架受力过程分析，支架是两次加载，交替承担箱梁施工荷载。因此，支架强度应分为两次荷载设计计算。两次加载的结构恒载计算横断面截取图1中的1-1和2-2及3-3位置的横断面。
（1）、恒载计算横断面面积
O号梁段墩外支架支撑部分荷载横截面积如图4所示。
`
1号梁段端部（3—3）横截面积如图5所示。
（2）、支架承担梁段对应横截面积：
1—1截面面积：A1=15.413m2；
2—2截面面积：A2=13.278m2；
3—3截面面积：A2=11.657m2。
2、计算设计荷载
（1）、O号梁段悬出墩外1.4m长，斜腿支架水平拉杆支撑1.4m长段设计荷载，采用（1—1）及（2—2）横断面
①、支撑梁段结构恒载：q1= 0.5rc（A1+A2）=373KN/m;
②、模板重量q2=qB=30KN/m; B为梁宽，11.96m。
③、支架临时结构重量：q3=15%q1=78KN/m(暂按以往经验估算)
④、施工人员和机械活载：q4=1KN/m2×B=12KN/m。
⑤、结构平均设计线性荷载：q=1.2(q1+q2+q3)+1.4q4=594KN/m。
计算荷载比较结构自重放大系数：K=1.59。
（2）、1 号梁段3m长设计荷载，采用（3—3）及（2—2）横断面
①、支撑梁段结构恒载：q1= 0.5rc（A2+A3）=324KN/m;
②、模板重量q2=qB=30KN/m; B为梁宽，11.96m。
③、支架临时结构重量：q3=15%q1=49KN/m(暂按以往经验估算)
④、施工人员和机械活载：q4=1KN/m2×B=12KN/m。
⑤、结构平均设计线性荷载：q=1.2(q1+q2+q3)+1.4q4=500KN/m。
计算荷载比较结构自重放大系数：K=1.543。
第四章、结构内力计算
（一）、浇筑O号梁段工况下的结构内力计算
1、计算支撑点内力
浇筑O号梁段时，悬出墩外1.4m作用在支架上。支撑架的荷载示意图如图6所示。墩身上支撑点两个A点，每点支撑力假设为R1；墩外支撑柱两个C点，每点竖向支撑力假设为R2。
由力矩平衡原理可得：
墩身上分担荷载：2R1=672 KN，R1=336KN；
支撑柱N1竖向荷载：2R2=123 KN，R2=62KN。
2、计算纵向工字钢主梁N2内力
N2主梁内力计算图如图6所示。
N2最大弯矩为：Mmax=385KN-m，最大剪力Tmax=672KN。
3、计算横向分布工字钢梁N3内力
（1）、计算支撑梁段平均横断面荷载图
截取O号梁段悬出墩身外1.4m段的平均横断面面积。平均横截面积荷载图如图8所示。
平均断面面积A=13.475m2。
（2）、计算分布梁N3最大内力
分布梁N3的内力计算图如图9所示。
N3分配梁最大弯矩Mmax=118KN-m，最大剪力Tmax=208KN。
（二）、浇筑1号梁段工况下的结构内力计算
1、计算支撑点内力
浇筑1号梁段时，全部3m长都作用在支架上，已完梁段的荷载卸架撤掉不计。支撑架的荷载示意图如图10所示。墩身上支撑两点，每点支撑力假设为R1；钢管柱支撑两点，每点竖向支撑力假设为R2。
由力矩平衡原理可得：
墩身上分担荷载：2R1=518 KN，R1=259KN；
支撑柱N1竖向荷载：2R2=973KN，R2=487KN。
2、计算上水平拉杆N2内力
N2拉杆内力计算图如图11所示。
N2最大弯矩为：Mmax=984KN-m，最大剪力Tmax=973KN。
3、计算横向分布工字钢梁N3内力
由于O号梁段箱梁截面较高，竖向荷载大于1号梁段。计算段长1.2m，对应O号梁段的横向分布梁N3所需要的强度较大。为计算简便，1号梁段横向支撑部分，N3分配梁按O号梁段计算结果进行，不再单独计算。
（三）、选取结构设计内力——结构内力汇总比较
依墩支架O号梁段及1号梁段两次受载内力统计表
五、结构设计，强度和刚度验算
1、斜支撑柱-N1
斜支撑柱长度11.88m，中间加一道钢管联系自由受压高度为5.94m。支撑柱拟采用直径φ300mm、壁厚t=10mm的螺旋钢管柱。钢管材质为Q235。分担的最大轴向受压荷载R=506KN。
钢管柱的物理几何特征：横截面积A=91.106cm2，截面惯性矩IX=IY=9588.926cm4 ，延米重量71.518kg/m，回转半径i=10.959cm，长细比λ=54.2，属于短压杆。长细比折减系数ψ=0.832。
支撑柱允许支撑能力R==1630 KN。大于R=506KN，安全储备系数3.22，大于K=1.3，满足要求。
钢管受压后最大压缩量：=3.1mm。注：N1杆件下料时应考虑此压缩量。
2、水平拉杆（纵向主梁）-N2结构设计
水平拉杆N2结构设计图如图11所示。
N2杆件结构每根梁采用两根I56b工字钢共四根，Q235钢材。两根N2拉弯杆其组合杆件物理特征为：横截面积∑A=584cm2，截面惯性矩∑IX =274040cm4。抗剪[fv]=125MPa。
N2杆件的设计控制最大内力为：最大弯矩为：Mmax=984KN-m，最大剪力Tmax=973KN，最大水平拉力F=143KN。
1、验算弯曲拉应力
=103Mpa，小于f=215MPa，安全储备系数K=2.1，满足要求。
2、抗剪核算
，安全系数：K=7.3满足要求。
3、验算弯曲挠度
利用位移相似比例法计算。验算最大弯矩处的挠度变形值。设N2主梁上作用单位力q=1，则单位力弯矩图如图13所示。
单位荷载作用下的最大弯矩：=24200；
单位荷载作用下的最大挠度：=0.000008；
设所求跨中最大挠度为ωmax，由相似比例公式：求得：
=3.3mm；小于允许挠度==8.8mm，满足要求。
4、N2与N1上端撑板连接焊缝设计
N2与N1上端撑板连接焊缝属于侧面角焊缝，根据《钢结构设计规范》GB50017-2003规定，验算剪切应力，
剪切应力，剪切力为最大水平拉力143KN，角焊缝设计厚度直角焊缝取0.7（焊角尺寸本方案取10mm），焊缝计算长度为实际焊缝长度减去2，本方案焊缝长度160cm。焊缝设计强度本方案与Q235母材强度相同为235MPa。
安全系数K=18，大于1.3，满足要求。
（三）、横向分布梁-N3
采用I25b工字钢，Q235钢材。其物理特征为：横截面积A1=53.5cm2，截面惯性矩IX =5280cm4 ，
N3分布梁的设计控制内力：最大弯矩Mmax=118KN-m，最大剪力Tmax=208KN。
1、计算所需根数
设所需I25b工字钢n根，按允许应力法计算。则：。令。得到：1.7。选取3根（I25b工字钢布置间距应满足梁底模板支撑的100mm×100mm方木支撑跨度需要，平均间距60cm）。
2、验算弯曲拉应力
=93.2Mpa，小于f=215MPa，安全储备系数K=2.3，满足要求。
3、验算弯曲挠度
利用位移相似比例法计算。验算最大弯矩处的挠度变形值。设N3主梁上作用单位力q=1，则单位力弯矩图如图14所示。
单位荷载作用下的最大弯矩：=37813；
单位荷载作用下的最大挠度：=0.036；
设所求跨中最大挠度为ωmax，由相似比例公式：求得：
=11.2mm；与允许挠度=11mm相当。按《JGJ166——2008》规范要求，去掉荷载系数K=1.2，挠度检算是满足要求的。
4、验算抗剪强度
最大截面剪切应力：=13MPa，小于fv=125Mpa。安全储备系数K=9.6，满足要求。
（四）、墩身上预埋件精轧螺纹设计与检算
墩身预埋N4采用φ25精轧螺纹PSB830抵抗水平拉力和竖向剪力。最大水平拉力F=143KN，最大竖向力R1=336KN。抗剪强度fv=373MPa。
抗拉强度验算
水平拉力F=143KN允许拉应力=0.8×830×（4×491mm2）=1304KN,安全系数K=9.1。满足要求。C为群栓受力不均匀系数。
抗剪强度验算
允许拉应力=336KN/（4×491mm2）=171MPa,安全系数K=2.1。满足要求。
（五）N5、N6桁撑结构设计
①、N5为水平桁撑，此桁撑没有明确的内力，支撑最大长度为510cm，故按【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》中的一般规定设置，受压杆件长细比不大于200，取回转半径i≥2.55cm；受拉杆件长细比不大于350，取回转半径i≥1.46cm。
选择直径φ120mm、壁厚6mm，其回转半径i=4.036cm，大于1.87cm。
②、N6、剪刀撑按受拉构件设计。受拉长度760cm，受拉杆件长细比不大于350，取回转半径i≥2.17cm选择直径φ120mm、壁厚6mm，其回转半径i=4.036cm，大于2.17cm。满足要求。
（五）N5、N6桁撑结构设计
①、N5为水平桁撑，此桁撑没有明确的内力，支撑最大长度为510cm，故按【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》中的一般规定设置，受压杆件长细比不大于200，取回转半径i≥2.55cm；受拉杆件长细比不大于350，取回转半径i≥1.46cm。
选择直径φ120mm、壁厚6mm，其回转半径i=4.036cm，大于1.87cm。
②、N6、剪刀撑按受拉构件设计。受拉长度760cm，受拉杆件长细比不大于350，取回转半径i≥2.17cm选择直径φ120mm、壁厚6mm，其回转半径i=4.036cm，大于2.17cm。满足要求。
六、施工方法及施工工艺
1、施工工艺流程
2、主要施工方法
（1）、杆件、预埋件加工制作
钢管柱及型钢下料前，在要切口上使用卡尺画线，然后对准画线切割，确保切口角度与斜撑角度吻合。
钢管柱接长，确保上下处在同一轴心线上。接长焊接前，应垫平、垫牢固、摆直，稳定后方可施焊。先周边电焊定位，检查无误后再连续满焊。
所以轴销孔均应台钻成孔，严禁乙炔、电焊切割成孔，避免孔壁局部应力过大损坏。
（2）、墩身内N4杆件安装
为确保三角架杆件安装准确顺利，N4杆件预先加工完成后，在墩身模板组装前，安装到墩身钢模板上，定位加固准确。杆件固定要牢固，确保混凝土灌注过程中不跑位。
（3）、N1斜支撑柱及N2水平拉杆的安装
使用吊车配合人工安装就位。施工人员作业位置，可在墩上设置吊架，减少落地支架工程量。
（4）、顶层N5桁撑安装
在N1支撑柱及N2拉杆安装就位后，及时组装N5横撑。
（5）、N3——横向分布梁安装
支架整体稳固后，接续吊装N3分布梁。N3分布梁采用标准长度12mI25b工字钢，布置间距不超过60cm，满足上部100×100mm方木支撑间距的需要。N3安装数量按O号梁段与1号梁段两次浇筑需要设置。作业平台12m宽不足时，可两端交错50cm布置，以实现支架顶部较宽作业宽度。N3分布梁在N2主梁上的接触位置，设置挡板和斜撑，防止N3侧向翻到。使用U形螺栓或焊接压板，防止两端悬臂延伸段倾覆。
（6）、安装支架上作业安全围栏
N3分布梁安装后，搭设作业平台和安全围栏。安全围栏采用50mm角钢和φ16mm钢筋制作，维护高度不低于1.5m。
支架搭设后，应进行预压试载检验。
（7）、支撑架的拆除
待（1+0+1）号梁段完成后依次拆除临时支架。先拆除梁底模板、支撑方木楞、N3分布梁，再拆除N1支撑柱及N2水平拉杆。
拆除作业采用人工配合吊车作业。上下专人统一指挥，严防误操作。
七、各项施工保证措施及注意事项
1、本方案是按O号梁段和1号梁段交替施工受力计算的，不能承受全部荷载。在O号梁段完成后，必须将O号梁段的底模板拆除，卸掉O号梁段的荷载。避免支架承受全部荷载——造成支架压溃破坏。
2、N1支撑柱的接长要求顺直、上下同心、搭接或者拼接板厚度焊缝高度均要满足钢管截面强度要求；上下端盖板焊接要保证焊缝厚度和质量。
3、墩身内预埋杆件N4，必须安装在模板上，使用钢模板定位控制，确保预埋杆件空间位置准确。
4、N1、N2、N5杆件的焊接质量，必须满足设计要求，接触面周边满焊缝，焊缝应饱满，并应探伤、夹渣检查。
5、支架平台上应设安全围栏。围栏规格不得低于1.5m高。施工标准由现场制定施工结构。
6、O号梁段及1号梁段施工范围，设置明显警示标识，禁止无关人员入内；吊装场地禁止人员通过。
建筑施工方案 篇五
关键字：绿色建筑；施工方案；风险管理；模糊综合评价
中图分类号： TU7 文献标识码： A 文章编号：
0 引言
1992年，在巴西举行的“联合国环境与发展大会”上，与会者第一次明确提出了“绿色建筑”的概念[1]。由此对于绿色建筑的研究体系被越来越多的国家实践推广，成为当今世界建筑发展的重要方向。我国对绿色建筑的引进和研究起步较晚，很多有关绿色建筑风险管理的问题有待探索和解决。，而且绿色建筑一旦出了问题，则很难补救，给国家和企业造成很大的损失。为了解决这一难题，本文试图从可持续发展理念出发构建一个客观、普适的绿色建筑施工方案的风险评价指标体系， 在此基础上建立一个科学的风险评价模型。
1绿色建筑施工风险管理理论及方法综述
1972年，罗森布朗在其出版的《风险管理案例研究》中则提出，风险管理是处理纯粹风险和决定最佳管理技术的一种方法[2]。1983年通过的 “101条风险管理准则”成为了各国风险管理的一般原则，这也标志着风险管理已达到一个新的水平[3]。1984年美国项目管理协会制定的《PMBOOK》将项目风险管理作为全书的一个重要组成部分[4]。20世纪80年代中期以后有我国才接触到关风险管理方面的书籍[5]。郭仲伟教授《风险分析与决策》一书，标志着我国风险研究正式步入自主研究阶段[6]。
在实际项目的风险管理中，风险识别、风险估计和风险评价是一个持续不断的过程，是不可分割的整体。目前在项目中常用的风险识别方法有：访谈法、财务报表分析法、绘制风险管理流程图法、现场考察法、参考统计记录法、外部咨询法等[7]。前期预测和识别是项目风险评估和分析的基础上，建立绿色建筑风险系统模型，对风险因素的影响进行定量分析，找出该项目的关键风险，为保障项目的顺利进行找到方向。常用的分析分析方法有：故障树分析法、外推法、层次分析法、模糊综合评价法等。
2 绿色建筑施工方案中的风险和风险识别
由于传统施工模式的思维习惯影响， 以及缺乏绿色施工经验， 人们往往会忽略绿色这一主题，这种偏离“绿色”目标的不确定性便是绿色施工方案策划中的风险。因此， 绿色建筑施工方案策划中的风险可以定义为对影响可持续发展目标实现的各种因素的不确定性[8]。包含了三个基本特征： 客观性、损失性和不确定性。
本文把绿色施工方案策划中的风险因素划分为以下几方面： 施工管理、环境保护、节材与材料资源利用、节水与水资源利用、节能与能源利用、节地与施工用地保护等[9]。
3 绿色施工方案策划中的风险评价模型
3.1评价指标构建思路
为了避免人们的主观臆断，本文将模糊综合评价法应用于绿色施工方案策划中风险的判定，使风险评定工作数据化、程序化， 从而使评价结果更加科学[10]。此评价指标体系分二级，其中一级指标要素与二级指标如下表所示：
表一：绿色施工方案中的风险因素
3.2评价指标权重的确定
指标权重是指某一单项指标在整个评价指标体系中的比重，具有权衡比较不同评价指标间差异程度的作用。根据本文指标的特点采用层次分析法对各指标进行指标权重的确定。
4 评价方法应用步骤
绿色建筑施工方案风险评价步骤：
①U={u1，u2,u3,u4,u5,u6}={施工管理、环境保护、节材与材料资源利用、节水与水资源利用、节能与能源利用},u1={u11,u12,u13,u14,u15}={组织管理，规划管理，实施管理，评价管理，人员安全与健康管理}
②建立权重集：根据每一层中各个因素的重要程度，通过采用专家打分法，分别给每一因素赋予相应的权数，就得到了各因素相应的权重集。如第一层次的权重集A=(a1,a2,a3,a4,a5,a6),第二层权重集：A1=(a11,a12,a13,a14,a15)
③确定评语集：不论评价指标有多少级，评语集只有1个。将风险程度设定为五级： 低风险V1; 较低风险V2,中等风险V3, 较高风险V4, 高风险V5。五个风险评定等级构成V={V1, V2, V3, V4, V5}。
④建立各因素的评分隶属度函数和单因素模糊评价矩阵：由长期从事建筑工程、房地产行业的项目管理人员、专家组成评价小组，对施工方案中的每一个二级指标进行评价，经统计即可得到单因素模糊评价矩阵。
式子中的n为各子集中所含的二级指标数，rij表示指标因素i(i=1,2,...,n )对评价等级j(j=1~5)的隶属度。二级指标的模糊综合评价Bi=AiRi，其中Ai=（ai1,ai2,ai3,ai4,ai5）,i=1~6。
⑤进行一级指标的模糊综合评价：进行模糊综合运算，B=AR, 其中A=(a1,a2,a3,a4,a5),R=[B1,B2,B3,B4,B5]T
⑥得出评价结论：由B中元素的大小，根据最大隶属度原则，得出绿色建筑施工方案风险的综合评价结论。项目策划人员在绿色施工方案策划中要给于关注， 采取对应措施提高策划质量。
6结论
绿色建筑的施工方案是一项系统工程，问题相对比较复杂，需要各种措施的有效配合。企业的施工成本、社会资源的消耗和对环境的干扰程度都与绿色施工方案的优劣有很大的关系。由于绿色施工方案中存在风险，风险概念的引入， 可以使策划者的头脑中树立风险意识， 提高施工方案策划的科学性， 使项目更好的实现绿色目标， 进而具有经济、社会、环境效益。将模糊综合评价法引入绿色施工方案策划中， 从而能够更好对风险进行定性和定量分析，提出解决对策，， 对建设项目的可持续发展具有积极意义。
参考文献
[1]绿色建筑论坛组织。《绿色建筑评估》[M].中国建筑工业出版社，2007
[2]杨建平，杜端甫。《投资项目风险管理动态模型研究》[M].海洋出版社，1997
[3]美国风险与保险管理协会。《101 rules of risk management》,1983
[4]项目管理协会(卢有杰，王勇译).《项目管理知识体系指南》.电子工业出版社，2006
[5]沈建明。《项目风险管理》[M].机械工业出版社，2004
[6]郭捷。《项目风险管理》[M].国防工业出版社，2007
[7]霍娟。《项目风险管理中定量识别方法研究》.《科技风》，2008
[8]周芳。《建筑项目施工的绿色风险管理》[J].《工程项目管理》，2009
[9]中华人民共和国建设部。《绿色施工导则》[M]. 建设部， 2007
